Préface
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Geektimes.ru easyelectronics.ru . . . ..
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, , , Dip Trace.
, 1% LDO , . , LDO 5 LM7805, , . 5 250 – 300 , : P=(Uin-Uout)*I=(12-5)*0.3=2.1 . SOT – 223, .
5 . , , . 1. ,
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3.3 LDO .
LDO NCP1117ST, . :
, , 47 , LDO . . , .
Rappelez le schéma d'origine.
La diode déconnecte la batterie du bus d'alimentation du pont. Comme correctement noté dans ce commentaire , beaucoup d'énergie sera allouée dessus en mode de fonctionnement à partir de la batterie. 10 Une diode Schottky a une chute directe sur la diode 0,8 volt. À un courant de 5 A, 4 W seront dissipés sur celui-ci. Trop. De plus, je ne veux pas perdre 0,8 Volts. Suivez donc les conseils et mettez le mosfet à canal P. L'IRF9310 a une résistance de canal ouvert de 0,0046 ohms. La dissipation de puissance est donc P = I * I * R = 5 * 5 * 0,0046 = 0,115 W. Une commande et demie de moins. La chute de tension aux bornes du transistor sera U = I * R = 5 * 0,0046 = 23 mV. Généralement non perceptible. Au total, nous obtenons un tel régime.
MK gérera ce mosfet. Lorsque vous travaillez à partir de la batterie, ouvrez, lorsque vous chargez la batterie à partir du réseau, fermez. Tout est logique. De plus, son coût est comparable à celui de la diode Schottky, de sorte que le coût du dispositif dans ce composant n'est pas prévu.Transformateur
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. . , . . , , . 5-6. , 5-7 , . , , . , , 10-15 . , 1-1,5 .
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Le circuit utilise 3 relais pour 12 volts. Deux d'entre eux ont une bobine à haute résistance et des contacts assez faibles, 1 A par groupe. Pour la commutation haute tension, 220 volts suffisent avec une marge, car la puissance de charge est de 60 W pour la pompe et de 20 à 60 W pendant la charge de la batterie. Autrement dit, nous rentrons dans le plancher ampère. Mais le relais au numéro 3 commute déjà 5 ampères de courant de charge, pour un temps décent. Donc, le relais ayant des contacts pour un tel courant, la résistance de la bobine a déjà 400 Ohms.NPN . , . , . , , .
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. : HJR4102-L-12VDC-S-Z SRD-12VDC-SL-C.
. I=U / R = 12/720=0,0167 = 16,7 . . . I = 16,7*(2/3) = 11 . 10 . . R = U/I = 12/10*10-3 = 1200 . 720 , Rr = 1200-720 = 480 . . 470 , SMD 1206. 0,25 . , . P = I*I*R = 10*10-3*10*10-3*470 = 47000*10-6 = 0.047 . . 400 200 – 180 . 20 . P = 0,072 . 0,25 .
Nous calculons la capacité des condensateurs pour assurer le "décrochage" actuel de l'armature. Fixons le temps de «panne» de l'armature et l'inclusion du relais à 20 ms. Le courant traversant la bobine à ce moment devrait être de 30 mA pour la bobine «renforcée». Par conséquent, C = t * I / U = 20 * 10-3 * 30 * 10-3 / 12 = 50 * 10-6 F = 50 μF. Nous doublons la capacité, pour plus de certitude, c'est-à-dire obtenez 100 uF. Pour les bobines plus faibles, la moitié de cette capacité est suffisante.Génération d'impulsions pour pont en H
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, STM32. 32 Cortex-M3, 4 4 . , , «» . , , .
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, . CH1 CH1N. , , . , CH2 , CH2N , . , . CH2 CH2N , , CH1N . , «».
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Après tous les changements dans les circuits, la version corrigée finale est présentée sous forme de dessins, ainsi que l' archive CAD Dip Trace.Les schémas ainsi que les spécifications des composants sont présentés ci-dessous. Spécifications sous le spoiler. Feuille numéro 1. L'image est cliquable feuille n ° 2. L'image est cliquable
Conclusion
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http://chip-nn.ru/. ,
http://chipdip.ru , .
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. , 100. – 100. , . , 500 . , - . 3500 .
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P.S.
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- Développement d'une alimentation de secours basse consommation à sortie sinusoïdale. Partie 1. Énoncé du problème
- Développement d'une alimentation de secours basse consommation à sortie sinusoïdale. Partie 2. Développement d'un schéma électrique
- Développement d'une alimentation de secours basse consommation à sortie sinusoïdale. Partie 3. Travail sur les bugs